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南帛萬金屬 隨著激光功率的減少或焊接速度的增加,金屬間化合物層厚度和接合寬度隨之減小.隨著滾輪壓力的增加,金屬間化合物層厚度隨之增加.當金屬間化合物層厚度為4～6μm,熱輸入量范圍為375～800 j/cm時,拉伸剪切試樣斷裂位置均位于低碳鋼母材側.

采用力學性能測試、金相觀察、x-ray衍射(xrd)及透射電鏡(tem),研究了5 mm厚度2195鋁鋰合金擠壓板材和后續2 mm厚度冷軋薄板t8時效態力學性能及微觀組織的演化。相同t8時效(3.8%預變形,148℃,38 h)條件下,5 mm厚度擠壓板材抗拉強度及屈服強度比后續2 mm厚度冷軋薄板高約45～55 mpa,伸長率基本相當。

美國、俄羅斯、歐洲、中國在鋁鋰合金材料領域的科研、生產和應用情況;分析了我國民用和---航空航天器的市場需求情況,預測未來十年國內年需鋁鋰合金約1500t以上,-我國鋁鋰合金的發展亟需得到產業化,對我國鋁鋰合金的未來發展給出了建議。

當激光功率超過1.64w時,激光能量達到鋁材熔化閾值,材料表面開始形成圖形,隨功率的增大,對比度逐漸上升;當激光功率增大到2.13 w～2.76 w時,鋁材表面熔化與蒸發形成細裂紋的微觀形貌,宏觀顯示為黑色,對比度達到---;當激光功率增大至3.32w后,鋁材表面已完全熔化,細裂紋形貌消失,宏觀顯示為灰白色,對比度下降。

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研究了不同類型氧化鋁晶體形貌與制備工藝對銀催化劑及其載體性能的影響。經高溫焙燒后,氧化鋁晶粒雖然已經有長大的趨勢,但未完全發育,仍存在很多“蠕蟲狀”無規則氧化鋁晶粒;其中,添加硼化物載體的晶粒長得相對更完整一些,對塊狀氧化鋁的生成較為有利;添加胺基化合物有利于水合氧化鋁向α-氧化鋁的轉變,但其實際效果稍低于硼化物。采用比表面積較高的氧化鋁作為載體,制得的銀催化劑的反應活性較高。

逼近曲線呈現正反饋,探針的電流隨著與合金基底距離的減小變大;合金表面的活性點因為氯離子活化作用不斷增加,形成大范圍的點蝕;氯離子通過吸附在合金表面鈍化層并與之反應,破壞鈍化層使得內部---,內部的第二相電極電位更負,和鋁基體構成腐蝕微電池,第二相的陽極腐蝕溶解降低合金的強度和抗腐蝕能力。

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通過拉深試驗對鋁塑膜材料特性進行分析,在dyna---軟件中定義鋁塑膜材料屬性并進行仿真試驗.結合單因素試驗和正交試驗對影響鋁塑膜拉深成形性能的各工藝參數進行-性分析,采用響應曲面法、拉丁超立方試驗設計和多目標粒子群優化算法相結合的方法對影響鋁塑膜成形性能-的參數(如壓邊力、模具圓角半徑、摩擦因數和拉深速度)進行優化,優化后的鋁塑膜拉深成形時,其殼體薄處厚度為55μm.試驗驗證了鋁塑膜拉深成形工藝優化的結果可行.

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