離心風機的葉輪進口直徑和出口直徑增大，葉片進口安裝角增大，供應離心風機，葉輪進口寬度、出口寬度和葉片出口安裝角減小。為了---葉輪通道的橫截面積逐漸變化，葉片安裝角aβ由1aβ逐漸變為2aβ。因此，根據離心風機葉片安裝角隨葉輪半徑線性變化的規律，設計了風機葉片安裝角。通過對第三章斜槽離心風機內部流動特性的分析，可以看出，具有復雜“多弧”葉片的原型葉片吸力---有較強的渦度，導致風機內部流動損失增大，無法提高風機的整體效率。
為了避免樣機葉片結構復雜，提高風機效率，提高風機葉片的加工工藝，采用“雙圓弧”拼接的方法進行葉片成型。離心風機蝸殼成形及參數選擇離心風機蝸殼是將離開葉輪的氣體引至蝸殼出口，低壓離心風機，將部分氣體動能轉化為靜壓的裝置。下面介紹了離心風機蝸殼主要幾何參數和參數的選擇方法。蝸殼的主要幾何參數包括蝸殼橫截面積的周向變化、橫截面積的形狀、橫截面積的徑向位置、蝸殼的入口位置和蝸殼舌的結構。離心風機根據不同的截面形狀，蝸殼可分為矩形截面、平行壁蝸殼、圓形截面蝸殼等。
本文主要完成設計離心風機的穩態和瞬態數值計算，在瞬態數值計算結果穩定后，采用fw-h模型計算設計風機的氣動噪聲值。根據數值計算結果，4-68離心風機，得出以下結論：
1通過比較設計風機樣機和斜槽離心風機樣機的數值計算結果，可以看出在設計流量條件下重新設計的離心機，風機的總壓值高于e設計目標，效率68%，效率比樣機高19.9%，總壓值由4626pa提高到5257pa，均滿足合作單位的性能要求。
2通過觀察原型風機和斜槽風機葉片通道的流線圖，可以看出設計風機的長、短葉片吸力面分離較弱，但沒有強渦流區。與樣機的內部流程相比，該流程有了很大的改進，效率也有了很大的提高。
3根據計算出離心風機的噪聲頻譜，可以看出設計風機的聲壓在1100hz時有一個峰值，聲壓值為58db。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。
在總結以往研究經驗的基礎上，以離心風機為研究對象，利用numeca軟件對不同的葉片開槽方案進行了模擬，比較了不同方案下的風機---化，并結合分布確定了葉片開槽的較佳參數。葉輪內部流場。本文對離心風機原葉輪開槽前的內部流場進行了數值模擬。結果表明，風扇葉片通道的吸力面發生了邊界層分離，形成了一個較大的渦流區。后半段通道內，吸力面邊界層分離較為---，高速氣流占整個通道寬度的65%左右。因此，可以通過在容易發生邊界層分離的葉片端部開一個小間隙來防止邊界層分離的產生和發展，從而使流經該間隙的部分流體能夠吹走吸入面出口附近的流體。以往的研究表明，狹縫的大小對氣流有很大的影響，但在粉塵環境中，狹縫過小狹縫寬度約為2 mm可能會被堵塞而失去其功能，這---了該技術在實際中的應用。因此，為了---離心風機不發生堵塞，開口處有足夠的間隙。考慮到工程實踐中操作的方便性，煙臺離心風機，用a的變化來表示縫的位置，用b的變化來控制縫角的大小。比較采用a/cc為葉片弦長與b/c的無量綱形式。在計算和優化槽位和槽角時，采用了固定一個比例和調整另一個比例的方法。
|
登錄后臺
