本文主要完成設計風機的穩態和瞬態數值計算，在瞬態數值計算結果穩定后，采用fw-h模型計算設計風機的氣動噪聲值。根據數值計算結果，得出以下結論：
1通過比較設計風機樣機和斜槽離心風機樣機的數值計算結果，可以看出在設計流量條件下重新設計的離心機，風機的總壓值高于e設計目標，效率68%，效率比樣機高19.9%，總壓值由4626pa提高到5257pa，均滿足合作單位的性能要求。
2通過觀察原型風機和斜槽風機葉片通道的流線圖，可以看出設計風機的長、短葉片吸力面分離較弱，但沒有強渦流區。與樣機的內部流程相比，該流程有了很大的改進，效率也有了很大的提高。
3根據計算出風機的噪聲頻譜，可以看出設計風機的聲壓在1100hz時有一個峰值，聲壓值為58db。在遠場噪聲計算中，隨著受流點到葉輪中心距離的增加，風機噪聲值呈下降趨勢。
風機葉輪參數選擇葉輪是風機的主要部件，葉片是將能量傳遞給流體的部件。因此，風機葉輪的設計與風機所需的流量和壓力有很大的關系。目前---葉輪主要尺寸的選擇方法不同。這是一種廣泛使用的方法。風機總壓tfp與葉輪外徑、轉速n和葉片出口安裝角的關系，確定風機葉輪的外徑。下面逐步介紹了風機葉輪參數的選擇方法。原型斜槽風機出口安裝角度為140度。增大前向離心風機葉片的出口安裝角，不僅可以提高風機的總壓，而且可以增加噪聲，降低風機的效率。為了降低設計風機的噪聲值，提高風機的效率，8-3---機，選用葉片出口安裝角2aβ為120度。在實際應用中，總壓系數不僅與葉片出口安裝角有關，而且與葉輪的相對幾何尺寸有關。通常，6-51風機，風扇的比轉速用來表示葉輪的不同幾何形式。在風機比轉速和葉片出口安裝角選擇完畢后，除塵用風機，根據風機的統計數據繪制了風機總壓系數與葉片出口安裝角at2~beta_u曲線的關系，并進行了計算。已完成風機總壓系數的計算。
計算了風機葉輪進口直徑與葉輪出口外徑之比，即3258.0/20dd=從步開始，淄博風機，設計風機的比轉速為15.5998。可以看出，所設計的風機是一種低比轉速風機。得到了不同比轉速下風機進出口外緣直徑的比值范圍。結果表明，所設計的風機滿足風機的設計要求，可以繼續后續的設計工作。入口攻角是指入口角與葉片相對速度和圓周切線之間的差。它與圓周切線的夾角等于葉片入口角1aβ，因此攻角為零。當風機流量小于設計流量時，經向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進口角1aβ，迎角為正。當流量大于設計流量時，子午線速度mc1增大，入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ，風機迎角為負。前葉輪1aβ值一般在40~60之間。由于適當增大了前風機的迎角和安裝角，可以減小風機葉片通道的流量損失。因此，當迎角為6.04時，1aβ值為45。
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