以4-73no.8d 離心風機為研究對象，對比了適配進氣箱的兩種不同導流器，并測試了噪聲；一種包含復雜形狀進氣箱與旋轉葉輪一體的風機的算法，可以---的揭示斜流風機內部流動的特征；對電站鍋爐風機進氣箱三維粘性流場進行了數值模擬，分析了進氣箱內氣體流動特性的影響，并對進氣箱的設計和改造提出了建議；li jingyin對有無進氣箱的軸流風機進行了數值分析，并著重分析了進氣箱內部的流動對軸流風機效率下降的影響。本文基于cfx 軟件，對有無進氣箱兩種離心風機，分別建立了數值計算模型，進行了三維數值模擬分析，研究風機其內部流場特性。并與實驗的實測數據進行對比分析，驗證數值計算結果的合理性。本文采用一種特殊設計的進氣箱，這種形式的進氣箱削弱了氣流在90°轉彎過程中的能量損失，在轉彎處氣流的平穩，加速過程的均勻。該進氣箱進口為矩形，出口為與集流器相連的圓形。通過solidworks 建立的兩種形式的三維模型，兩種模型除進氣箱外其他尺寸相同。
風機進氣箱出口處葉輪進口處水平橫向截面速度的矢量圖及云圖，從圖中可以看出，雖然其出口幾何結構是對稱的，然而在出口處其流速為不均勻分布，靠進氣方向處流速較高，被進氣方向速度較低，氣流經彎頭轉彎后，流速分布比較紊亂，9-1---機，從而使得進入風機葉輪的流速不均勻，德州風機，與文獻的研究結果一致，這是導致離心風機效率低的原因之一。
進氣箱內的流動損失
進氣箱的流動損失可以通過數值模擬計算分析，為理論研究提供參考，其大小為進氣箱出口截面的動壓乘以損失系數。由于進氣箱出口速度大致與葉輪的進口速度一樣。
進氣箱對離心風機性能的影響可知在進氣箱出口與風機葉輪進口處存在渦旋現象，研究中發現該渦旋與流量大小有關，在大流量區渦旋不明顯，且位于進氣箱側的葉輪葉套的進口處，隨著流量的減小，渦旋形狀的明顯，并向進氣箱出口方向b側偏移。可以看出，原始風機葉輪流道內靠近出口處形成渦旋，主要原因是葉片出口附近存在較為---的邊界層分離現象。風機葉片表面存在附面層，隨著葉輪旋轉，吸力面和壓力面附面層的結構和形態是不同的。
本文以風機為研究對象，對4 種組合方式的消聲蝸殼進行了試驗測量，研究了每一種組合的降噪效果及對風機氣動性能的影響。試驗在符合iso3745 標準的半消聲室中進行，其四周墻壁及屋頂均裝有消聲尖劈，消聲室截止頻率100 hz，4-72風機，本底噪聲為26 db( a) 。試驗裝置和測試系統按照---gb/t1236－2000《工業通風機用標準化風道進行性能試驗》和gb/t2888－91《風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法》的要求設計、制造、測試。風機進氣口端連接符合gb/t 1236 規定的風機性能試驗進氣試驗裝置。使用智能壓力風速風量儀測出pl3 位置的靜壓和pl5 處的流量壓差，然后再根據其他測量的數據算出風機全壓和靜壓試驗裝置。
試驗采用進口堵片方式調節流量，從大流量至小流量共選取8 個工況點，分別測試每個工況點的風機流量、壓力、功耗和噪聲。后計算風機標況---量、全壓、全壓效率、總a 聲級。本試驗風機的結構簡圖，在風機蝸板和前后蓋板上可分別固定穿孔鋼板，穿孔板與蝸殼本體之間形成10 mm 的空腔，空腔內填充超細玻璃棉，形成消聲蝸殼。以此形成4 種消聲蝸殼組合: a 組合，周向蝸板有消聲層;b 組合，蝸殼后蓋板有消聲層; c 組合，周向蝸板和后蓋板有消聲層; d 組合，周向蝸板和前蓋板有消聲層。選用的穿孔板采用板厚1 mm，孔徑6 mm，穿孔率約為22%。各種加裝吸聲結構組合，風機蝸殼內部的通流結構尺寸和原風機一致。
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