風機與4 種消聲方式風機的a 聲級對比。從圖中可以看出，每一種方式都有著---的降噪效果，其中c 型改進風機降噪效果好，在額定工況點附近總a聲級能降低約7 db( a) ; b 型改進風機降噪效果也比較理想，優于a 和d 型改進風機; a 型改進風機的消聲效果差。出現上述情況的原因應該是電機噪聲通過蝸殼會被放大，而沒有被吸聲材料有效吸收。但后蓋板加裝消聲材料，除塵用風機，恰好吸收了電機的部分噪聲，因此后蓋板加裝吸聲材料降低風機噪聲明顯。
本文對吸聲蝸殼對風機降噪效果進行了研究，分別對單獨蝸板、后蓋板、蝸板與后蓋板、蝸板與前蓋板加裝消聲材料的4 種方式進行了試驗測量，在風機全工況范圍內，風機噪聲都有不同程度的降低，其中蝸板加后蓋板組合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦損失較大，氣體流動阻力增加，導致風機壓力和效率都有不同程度的降低。通過試驗證明相對于周向蝸板加裝消聲材料，風機后蓋板加裝消聲材料消聲效果明顯，且結構簡單、制造方便風機壓力損失小。也證明了消聲蝸殼有---的降噪效果，并且風機蝸殼尺寸雖然有一定的增大，但相對于消聲器等其他降噪方法優勢還是很明顯的。對風機進出口安裝條件有---并且對噪聲有一定要求的離心風機，吸聲蝸殼是較好的選擇。
風機在大流量區計算值比實測值偏高，小流量區計算值比實測值偏低，但是整體上計算結果與實測結果基本吻合。由效率曲線圖可知，大流量區計算結果比實測結果偏高，小流量區計算結果比實測結果偏低，說明計算結果與實測結果吻合。通過實驗值與計算值的對比，cfx 軟件的數值模擬結果與實測結果一致，由此驗證了采用cfx 軟件對帶進氣箱的離心風機的數值模擬是---的。
試驗噪聲分析
離心風機的噪聲按照流體動力聲源的發聲機制，分為三類：1單極子，2偶極子，3)四極子，風機正常工作狀態下產生的噪聲主要來源于偶極子源。根據gb/t2888-2008《風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法標準》對有無進氣箱離心風機的噪聲進行測試。試驗地點：浙江上風高科專風實業有限公司cnas 檢測中心；采用聲級計對風機出口處的噪聲進行測試，測試方式及儀器。測量時，除地面外無其他的反射條件，測點位置d 距地面的高度與風機出口中心持平，水平方向上與出氣口軸線成45° ，距離出氣口中心l=1m。
風機的噪聲在小流量區，帶進氣箱的離心風機噪聲低于不帶進氣箱，隨著流量的增加，帶進氣箱的風機噪聲---提高，在大流量區，明顯的高于不帶進氣箱的噪聲。
本文以風機為研究對象，對4 種組合方式的消聲蝸殼進行了試驗測量，研究了每一種組合的降噪效果及對風機氣動性能的影響。試驗在符合iso3745 標準的半消聲室中進行，9-12風機，其四周墻壁及屋頂均裝有消聲尖劈，消聲室截止頻率100 hz，4-72風機，本底噪聲為26 db( a) 。試驗裝置和測試系統按照gb/t1236－2000《工業通風機用標準化風道進行性能試驗》和gb/t2888－91《風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法》的要求設計、制造、測試。風機進氣口端連接符合gb/t 1236 規定的風機性能試驗進氣試驗裝置。使用智能壓力風速風量儀測出pl3 位置的靜壓和pl5 處的流量壓差，煙臺風機，然后再根據其他測量的數據算出風機全壓和靜壓試驗裝置。
試驗采用進口堵片方式調節流量，從大流量至小流量共選取8 個工況點，分別測試每個工況點的風機流量、壓力、功耗和噪聲。后計算風機標況---量、全壓、全壓效率、總a 聲級。本試驗風機的結構簡圖，在風機蝸板和前后蓋板上可分別固定穿孔鋼板，穿孔板與蝸殼本體之間形成10 mm 的空腔，空腔內填充超細玻璃棉，形成消聲蝸殼。以此形成4 種消聲蝸殼組合: a 組合，周向蝸板有消聲層;b 組合，蝸殼后蓋板有消聲層; c 組合，周向蝸板和后蓋板有消聲層; d 組合，周向蝸板和前蓋板有消聲層。選用的穿孔板采用板厚1 mm，孔徑6 mm，穿孔率約為22%。各種加裝吸聲結構組合，風機蝸殼內部的通流結構尺寸和原風機一致。
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