本文以離心風機為研究對象，對4 種組合方式的消聲蝸殼進行了試驗測量，研究了每一種組合的降噪效果及對風機氣動性能的影響。試驗在符合iso3745 標準的半消聲室中進行，其四周墻壁及屋頂均裝有消聲尖劈，消聲室截止頻率100 hz，本底噪聲為26 db( a) 。試驗裝置和測試系統按照gb/t1236－2000《工業通風機用標準化風道進行性能試驗》和gb/t2888－91《離心風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法》的要求設計、制造、測試。離心風機進氣口端連接符合gb/t 1236 規定的風機性能試驗進氣試驗裝置。使用智能壓力風速風量儀測出pl3 位置的靜壓和pl5 處的流量壓差，然后再根據其他測量的數據算出風機全壓和靜壓試驗裝置。
試驗采用進口堵片方式調節流量，從大流量至小流量共選取8 個工況點，分別測試每個工況點的風機流量、壓力、功耗和噪聲。后計算風機標況---量、全壓、全壓效率、總a 聲級。本試驗風機的結構簡圖，在風機蝸板和前后蓋板上可分別固定穿孔鋼板，穿孔板與蝸殼本體之間形成10 mm 的空腔，空腔內填充超細玻璃棉，形成消聲蝸殼。以此形成4 種消聲蝸殼組合: a 組合，周向蝸板有消聲層;b 組合，蝸殼后蓋板有消聲層; c 組合，周向蝸板和后蓋板有消聲層; d 組合，周向蝸板和前蓋板有消聲層。選用的穿孔板采用板厚1 mm，孔徑6 mm，穿孔率約為22%。各種加裝吸聲結構組合，風機蝸殼內部的通流結構尺寸和原風機一致。
離心風機進氣箱出口處葉輪進口處水平橫向截面速度的矢量圖及云圖，從圖中可以看出，雖然其出口幾何結構是對稱的，然而在出口處其流速為不均勻分布，靠進氣方向處流速較高，被進氣方向速度較低，氣流經彎頭轉彎后，流速分布比較紊亂，從而使得進入風機葉輪的流速不均勻，與文獻的研究結果一致，這是導致離心風機效率低的原因之一。
進氣箱內的流動損失
進氣箱的流動損失可以通過數值模擬計算分析，東營離心風機，為理論研究提供參考，其大小為進氣箱出口截面的動壓乘以損失系數。由于進氣箱出口速度大致與葉輪的進口速度一樣。
進氣箱對離心風機性能的影響可知在進氣箱出口與離心風機葉輪進口處存在渦旋現象，研究中發現該渦旋與流量大小有關，在大流量區渦旋不明顯，且位于進氣箱側的葉輪葉套的進口處，低壓離心風機，隨著流量的減小，渦旋形狀的明顯，并向進氣箱出口方向b側偏移。可以看出，原始風機葉輪流道內靠近出口處形成渦旋，主要原因是葉片出口附近存在較為---的邊界層分離現象。離心風機葉片表面存在附面層，隨著葉輪旋轉，吸力面和壓力面附面層的結構和形態是不同的。
在標準進氣風管測試裝置上，對離心風機及在風機蝸殼周向板、前蓋板、后蓋板等部位分別加裝吸聲材料后，測試了不同結構形式下風機性能和噪聲特性。試驗結果表明:相比原風機，蝸殼周向板與后蓋板同時加裝吸聲材料效果較好，設計工況下a聲級能夠降低7．2db(a)，在小流量工況下，6-41離心風機，吸聲蝸殼的降噪效果變差;根據風機噪聲頻譜，穿孔板加玻璃棉吸聲蝸殼的吸聲性能中高頻好于低頻，風機基頻噪聲在設計點能夠降低12．5db(a);離心風機加裝吸聲材料后風機氣動性能會略有下滑，壓力和效率都有不同程度的降低。離心式風機是工業生產中應用廣泛的通用輔助設備，而風機噪聲尤其大型風機噪聲很大，---影響人的---，所以降低風機噪聲有著重要的意義。由于蝸殼壁面是離心風機主要的氣動噪聲源，蝸殼不消聲時，節能離心風機，聲波在風機蝸殼內連續反射，形成一個混響聲場，聲壓級較高。采用消聲蝸殼后，被吸收的聲能多，被反射的聲能少，其聲場的聲壓級就會降低。
對于離心風機消聲蝸殼降噪效果的研究，---很多學者都做了不少的研究工作。bartenwerfer等將蝸板外側消聲部分的外殼做成方形，里面填充消聲材料對離心風機進行降噪試驗研究，使改進后的風機a聲級降低了9～12db(a)。劉曉良等研究了消聲蝸殼消聲材料厚度、空腔厚度等對風機降噪效果的影響，結果表明:適當增加消聲材料厚度或空腔厚度可以提高消聲蝸殼的降噪效果。到目前為止，對消聲蝸殼的研究基本都集中在周向蝸板上加裝消聲材料，對風機側板加消聲材料的消聲蝸殼降噪效果研究得還比較少。
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